熔化过程带有爆炸性，熔化的金属和蒸汽立即深深地渗入到还处于冷态的石英砂中去，电弧很快熄灭，这一点正好和前述最大弧能条件相呼应。定制熔断器盒当预期电流达到最大弧能的条件时，熔体元件在熔化前伴随着各种热传导，使周围填料温度已经提高。熔体元件可能在某一处或几处最薄弱的位置首先熔断，形成高温电弧，但周围填料温度较高，狭缝灭弧进行较慢，直到熔化的长度达到灭弧的必须的空隙要求，才最终熄弧。操作过电压的特点。高压限流熔断器在切断故障的过程中，在它的端子上将出现瞬态异常电压。它可以是峰值弧电压，也可能是在瞬态恢复电压时间内出现的电压。假定燃弧开始时，电流方向为正，要迫使电流下降，其变化率元必须为负。出现这种情况，必须是U1大于(e-iR。)。在燃弧开始时，这一条件尚不能满足，电流将继续上升一些，然后，电流才开始下降。为了尽快使电弧熄灭，成都熔断器盒两端电压必须很大。F-C回路的过电压分析，增加熔体元件的槽口数有助于增加电弧电压U，因为这将形成几个电弧相串联，但需要注意这种措施也应受到一定限制，应避免熔断器两端产生太高的过电压。

由于合闸命令处于保持状态，接触器的跳闸回路动作后，合闸命令会再次合闸，致使接触器多次合跳，结果造成上一级开关设备保护跳闸，扩大事故范围，造成发电厂停机等严重后果。因此在接触器的控制回路中需配置完善的“防跳”回路。定制熔断器盒测量、信号回路。火力发电厂中对于F-C回路的信号和测量回路要求，回路的设计应符合D/T5153《火力发电厂厂用电设计技术规程》和GB/T50063《电力装置的电测量仪表装置设计规范》有关的要求。F-C回路的测量仪表和变送器根据上述规范配置。FC回路的电流互感器配置应满足保护和测量要求。目前，大多数F-C的控制回路采用直流控制电源。随着综合保护装置的逐步发展，其对F-C回路的保护和补充功能越来越完善，多数F-C的供电回路均配有综合保护装置。成都熔断器盒本书以电动机负荷为例，给出一种F-C回路典型控制图(图5-3典型FC回路控制接线图)。F-C回路典型控制图控制电源采用直流110V，具有“防跳”功能及控制电源和跳合闸回路的监视功能等，满足真空接触器的控制，信号和测量回路要求。

扩散是弧柱内自由电子、正离子逸出弧柱以外，到周围冷介质中去的过程。扩散是由于带电质点的不规则热运动，以及空间电荷的分布不均匀，使电弧中的高温离子由密集的空间向密度小，温度低的方向扩散。定制熔断器盒电弧和周围介质的温度差以及离子浓度差越大扩散作用也越强。扩散出来的离子，因冷却而相互结合，成为中性质点显然，如果游离过程大于去游离过程，电弧将继续燃烧，并越烧越旺，如果去游离过程大于游离过程，电弧便越来越小，最后电弧将熄灭。由此分析，熄灭电弧的基本方法是设法冷却电弧，设法加强复合和扩散形成的去游离过程。高压限流熔断器熄灭电弧的基本原理，就是当熔体元件熔化而出现电弧后，迫使电弧深入到周围填料石英砂构成的缝隙中去，根据狭缝灭弧原理，电弧与石英砂紧密接触，使电弧急剧冷却，从而迫使电流急剧下降到零。当预期电流非常大，熔体元件熔化、蒸发、出现间隙及电弧时，这一过程在非常短的时间之内就已经完成，熔体元件在来不及向周围填料石英砂传热的情况下，就已经熔断并形成电弧。

3~10kV电网的中性点接地方式包括传统的不接地或经消弧线圈接地，以及电阻接地等多种接地方式。要确定电网的接地方式，必须综合考虑供电安全可靠性和连续性、配电网和线路结构、过电压保护和绝缘配合、继电保护构成和跳闸方式、设备安全和人身安等诸多因素。定制熔断器盒下面简要介绍几种常用的接地方式及其对过电压的影响。3~10kV电网的中性点接地方式可以简单的归纳为单相故障时不(延时)跳闸和(立即)跳闸两种类型。单相接地不跳闸的中性点接地方式包括不接地、经消弧线圈接地和高电阻接地。过去国内3~10kV电网大多采用这些接地方式，但随着我国城乡电网电缆线路逐渐代替架空线和火力发电厂机组容量增大引起的电缆长度大幅增加，我国的3~10kV电网的中性点采用不接地或消弧线圈接地方式的做法已经不能满足电力工业建设发展和城市电网扩充改造的需要。实践证明，单相接地故障不立即跳闸的接地方式，成都熔断器盒有利于提高供电连续性特别适合于故障几率高、绝缘可自行恢复的以架空线路为主的配电网，如农村和中小城市供电网。

氧化锌过电压限制器的选择，目前绝大多数的厂家普遍采用氧化锌过电压限制器作为F-C回路的过电压保护设备。定制熔断器盒氧化锌过电压限制器由氧化锌阀片叠加组成，具有十分优异的非线性伏一安特性。正常电压作用下，泄漏电流只有几十微安，实际上相当于一个对地绝缘的绝缘子，但在异常电压发生时，它的电阻又非常小，过电压行波过后，不存在工频续流，是当前使用较多的限制过电压设备。高压厂用电系统的中性点接地方式，不论是中性点不接地还是经高阻抗接地的接地方式，都属于中性点非有效接地系统。该系统过电压限制器的选择难度较大，限制器的运行条件比较苛刻。由于非有效接地系统允许系统带单相接地故障持续运行2h，因此非故障相的持续运行电压将升高√3倍，成都熔断器盒过电压限制器的工频电压耐受能力应按此条件选择显然，工频电压耐受能力要求越高，则过电压限制器的额定电压的选择也相应越高，相反它的保护效果越差。氧化锌过电压限制器虽然可以限制操作过电压，保护电动机及低压变压器的主绝缘。

但是它不能降低操作过电压行波的陡度，所以一般情况下不能保护电动机绕组的匝间绝缘。氧化锌过电压限制器的参数选择。过电压限制器额定电压Uk的选择。额定电压U表征限制器两端子之间允许的最大工频电压，限制器在该电压下能够可靠地工作。持续运行电压Uc的选择。定制熔断器盒在没有间隙的情况下，氧化锌阀片在正常工况下，将长期处于相对地电压的作用之下，并有泄漏电流流过。对于氧化锌阀片而言，该电压称之为持续运行电压U。持续运行电压作用之下的泄漏电流称为持续运行电流1，该电流必须严格控制，才能确保过电压限制器有足够长的工作寿命，所以持续运行电压必须小于额定电压非有效接地系统允许带单相接地故障继续运行2h，考虑到此时非故障相电压的升高，有关部门规定,6kV厂用电中性点非有效接地方式系统氧化锌过电压限制器持续运行电压由原标准4kV提高到7.6kV。成都熔断器盒对于中性点有效接地系统氧化锌过电压限制器持续运行电压要大于系统额定电压。工频参考电压U及工频参考电流Im的选择。工频参考电压即起始动作电压，由该电压开始，电流将随电压的升高而大幅度增加。